U型鋼可縮性管廊支架的縮動(dòng)分析
―、u型鋼可縮性管廊支架的縮動(dòng)準(zhǔn)則上一節(jié)討論的U型鋼可縮性管廊支架的縮動(dòng)條件是假設(shè)卡纜與U 型鋼，U型鋼與U型鋼之間都是耳定位式的。對(duì)于更一般的情況，如腰耳定位式，卡纜與U型鋼、U型鋼與U型鋼之間的接 觸力就不單純?yōu)槠矫鎯?nèi)的接觸力了?？紤]圖4-5的雙槽夾板，有上、下限位塊的卡纜情況。這時(shí)上卡纜的位置基本與棚腿上端 點(diǎn)（圖4-12中的C：點(diǎn)）重合，為方便起見，考慮更一般的情 況，即下卡纜處的U型鋼之間開啟（上節(jié)的情況三)。分析式（4-29)可以看出，搭接部分上端的軸力是縮動(dòng)源， 而彎矩和剪力是抗縮動(dòng)力。因此，為有效地控制支架抗縮動(dòng)能 力，不但可以通過調(diào)整卡纜預(yù)緊力實(shí)現(xiàn)，還可以合理地選擇搭接 部分的位置。當(dāng)搭接部分泣置選擇得不合理，特別是彎矩太大 時(shí)，支架將達(dá)不到縮動(dòng)條件而出現(xiàn)拒縮現(xiàn)象。從式（4-29)還 可以看出，在相N的條件T，耳定位式的U型鋼可縮性支架的抗縮動(dòng)能力要比腰定位腰耳定位式的來得高。

可調(diào)式管廊支架

二、卡纜預(yù)緊力對(duì)可調(diào)式管廊支架的縮動(dòng)的影響卡纜頊緊力對(duì)支架的縮動(dòng)有直接的影響。從式（4-29)可 以看出，支架越不容易產(chǎn)生縮動(dòng)。另一方面，卡纜預(yù)緊力要產(chǎn)生支架的附加內(nèi)力，這是因?yàn)樵诂F(xiàn)場(chǎng)中架設(shè)支架時(shí)，搭接部分不可能完全密貼，其下端均有不同程度的張開現(xiàn) 象，這時(shí)安設(shè)卡纜，并施加預(yù)緊力，勢(shì)必產(chǎn)生支架內(nèi)力，我們習(xí)慣將由于施加卡纜預(yù)緊力所產(chǎn)生的支架內(nèi)力稱為支架的預(yù)應(yīng)力。

對(duì)于直腿半圓拱支架，卡纜預(yù)緊力所產(chǎn)生的搭接部分支點(diǎn)的內(nèi)力可由圖3-7求得，即管廊支架在縮動(dòng)過程中的抗縮動(dòng)能力變化支架產(chǎn)生縮動(dòng)后，如果外荷載很快地下降下來，則縮動(dòng)就會(huì) 停止。如果隨時(shí)間增長(zhǎng)，外荷載又繼續(xù)增加，這時(shí)判斷支架是否繼續(xù)縮動(dòng)，仍然可以采用式（4-29)的縮動(dòng)判據(jù)，只不過這時(shí)應(yīng)該注意兩點(diǎn)，一是縮動(dòng)的幾何尺寸改變了，二是由于縮動(dòng)產(chǎn)生了裝配內(nèi)力，使縮動(dòng)條件產(chǎn)生了變化。如果縮動(dòng)量不是很大，則 在圖3-13 (a)的計(jì)算簡(jiǎn)圖中，可視為變量，而將拱梁的圓心角的一半尺寸作為常量進(jìn)行分析。